Четверг, 22.02.2018, 18:00
Газовые и паровые турбины ТЭС, ТЭЦ, АЭС
Приветствую Вас Гость | RSS
Главная | Техническая книга online | Регистрация | Вход

Меню сайта

Cветодиодное освещение

Мини-чат



Наш опрос

Требуется на сайте чат?
Всего ответов: 348




Главная » 14.2. РЕМОНТ И ВОССТАНОВЛЕНИЕ №2
14.2. РЕМОНТ И ВОССТАНОВЛЕНИЕ №2
22:49

  Рассогласование начальных параметров приведет к увеличению влажности в конце проточной части, т. е. к снижению экономичности, а кроме того, переместит в зону более высоких давлений точку фазового перехода, что резко увеличивает опасность коррозионно-усталостного растрескивания насадных дисков.

  Таким образом, в настоящее время существуют три направления работ по продлению срока службы литых цилиндров высокого давления, а именно:

  • своевременное проведение ВТО;

  • поэтапное продление срока эксплуатации по фактическому состоянию металла цилиндра;

  • сопряженное снижение параметров свежего пара перед турбиной.

  Выбор между ними в конкретном случае определяется только анализом экономического положения электростанции или энергосистемы.

  Для снижения экономического давления при реализации планов реновации турбинного оборудования станции (системы) целесообразно партнерам по этой работе (заказчику и заводу-изготовителю турбин) создать переходящий задел в виде одного–двух новых цилиндров, за счет которых может происходить последовательное восстановление ресурса цилиндров всех однотипных турбин заказчика.

  Для того чтобы в условиях электростанции проводить ремонтные мероприятия, полезно иметь некоторое представление о заводском изготовлении литых цилиндров.

  В паротурбостроении сложилось следующее распределение труда:

  • исполнение отливки (цилиндра, стопорного клапана, паровой коробки, сопловой коробки и подобных элементов) на специализированном металлургическом предприятии;

  • механическая обработка отливки, сварка и комплектация литого корпуса на турбостроительном заводе.

  Соответственно разделены и технологические мощности. 
 
 
 

Таблица 14.2

Изменение механических свойств отливки стопорного клапана

Объект Кол-во образцов sв s0,2 d y aк НВ

СкСr

СкМо

CкV sд.п T 050 Процент волокна в излом
20° 40° 90°
Состояние поставки
Стопорный клапан 6 63...64,5 46,5...48 21,6...23 63,9...65,1 8,3...9,6 179
Состояние после наработки 204 000 ч
Нижняя половина 8 52...57 27,4...38,7 18...26 36...52 3,9...6,6 163 23 66,5 46,1 82
Верхняя половина 21 51...65 28...47,5 12...25 41...69 1,8...7,8 143...187 13,9 62,7 44,5 84 6,7 9,6 11,4
Структура — феррит и карбиды, выделившиеся по телу зерна и границам зерен
Состояние после ВТО
Нижняя половина 9 54,5...57,5 34,2...39,2 16...21 36,2...53,4 4,3...8,8 207 31,5 39,12 57,9 43
Верхняя половина 10 51,8...58 32,2...38 20...26,6 61,2...61,6 5,9...15,6 163...187 19...22 29,5...39,1 53,0...57,8 >8 46 29 49 70
АМТУ 44-57 >50 35...55 >14 >30 >3 140...201
Метод. УЭР <34 <47 >50          
Структура — перлит с выделением графита по телу и по границам зерен
 
 
 

Таблица 14.3

Изменение механических свойств отливки ЦВД

Объект Кол-во образцов sв s0,2 d y aк НВ

СкСr

СкМо

CкV sд.п T 050 Процент волокна в излом
20° 40° 90°
Состояние поставки
Нижняя половина 6 66,5 51,0...51,5 21,0...22,0 65,1 11, 9...12,3 179
Верхняя половина 6 71...72 45...46,5 21...22 66 4,6...6,0 196  
Состояние после наработки 204 000 ч
Нижняя половина 9 55,5...56,5 34,7...36,6 21...23 56...61 0,6...6,6 170 39,95 61,97 41,46
Верхняя половина 9 55,5...57 34,7...37 22...23 53...61 3,4...8,6 170  
Структура — феррит и карбиды, выделившиеся по телу зерна и границам зерен
Состояние после ВТО
Нижняя половина 18 53,5...57,7 30...35 23...32 51,5...71 7,5...18,7 156 13,4 25,2 56,18 >9
Верхняя половина 18 47,5...62 32...51,7 21...23 56,7...57,6 6,2...18,7 187...207  
Структура — сорбитообразный перлит
ТУ 108.961.02-79 >50 30...50 >15 >35 >3,0 156...223
Метод. УЭР <34 <47 >50
 
 
 
 
 

Таблица 14.4

Изменение механических свойств паровых и сопловых коробок

Объект Кол-во образцов sв s0,2 d y aк НВ

СкСr

СкМо

CкV sд.п T 050 Процент волокна в излом
20° 40° 90°
Состояние после наработки 204 000 ч
I клапан 18 45,8...49 22...24,5 26...30 59,6...72 5...11.5 143
II клапан 18 51...55,4 32...33 20...23,4 49...56,4 3,3...5,2 187
III клапан 9 53...54 30...31,5 24...26,6 49...64,3 5...8,7 156
IV клапан 9 54...55 29...32 24 52...60,5 0,8...4,6 149
Паровая коробка                              
II клапана 9 51...51,8 29...30 17...23,3 38...58 1,0...6,8 156
Паровая коробка                              
IV клапана 9 55 31 17...26,6 34...58,3 6,5...6,8 156
Структура — феррит и карбиды, выделившиеся по телу зерна и границам зерен
Состояние после ВТО
Соповая коробка 9 55,2...67,2 33...48 23...31 56,7...65 ,5 6,7...12,5 159...207
Паровая коробка 27 53,2...68 32...46,6 20...30 47,3...66,9 5,8...11,5 159...187
Структура — сорбитообразный перлит
ТУ 108.961.02-76   50 30...50 >15 >35 >3,0 156...223

Примечание. О состоянии поставки сведений нет.

 

Таблица 14.5

Результаты исследования стопорного клапана и цилиндра

Состояние металла после наработки 246000 ч Состояние металла после ВТО (нормализация и отпуск)
1. Механические свойства удовлетворяют требованиям ОСТ 108.961.02, за исключением отдельных значений ударной вязкости (при t = 20 °С) 1 . Механические свойства улучшились, за исключением отдельных значений ударной вязкости (при t = 20 °С) ниже нормативных

Переиспытания ударной вязкости при t = 60 °С дали удовлетворительные результаты

2. Наблюдается переход Мо из твердого раствора в карбиды, что снижает жаропрочные свойства 2. Наблюдается переход Мо из карбидов в твердый раствор
3. Переходная температура хрупкости 103...115 °С 3. Переходная температура хрупкости 90...110 °С
4. Структура металла неоднородна по строению, есть участки, состоящие из феррита и карбидов, есть участки, в которых сохранился бейнит, но зернистого строения. Величина ферритного зерна соответствует 5...6-му баллу шкалы ЦНИИТМАШ.  Повреждаемость в виде микропор размером 0,3...0,5 мм (в высокотемпературной зоне) и 0,7...0,9 мм (в низкотемпературной зоне) соответствует второй половине фазы установившейся ползучести 4. Структура металла соответствует 2...4-му баллам шкалы ЦНИИТМАШ
5. Критическое раскрытие удовлетворяет требованиям РД 34.17.421-92 и находится на достаточно высоком уровне 5. Критическое раскрытие удовлетворяет требованиям РД 34.17.421-92
6. Горячая твердость достаточно высокая, удовлетворяет требованиям РД 6. Горячая твердость повысилась
7. Длительная прочность — нет данных
 

Таблица 14.6

Сопряженные параметры свежего пара

Давление, КГС/см (МПА) Температура, °С Давление, КГС/см (МПА) Температура, °С
130 (12,8)

125 (12,3)

120(11,8)

115(11,3)

555

550

545

540

110(10,8)

105 (10,3)

100 (9,8)

535

530

520

  Последовательность изготовления цилиндров на турбинном заводе такова:

  1. Предварительная обработка и контроль отливки

  При этом отрезаются пробные планки, с разъемов цилиндра удаляются литейные раковины и остатки прибылей, производится "черновое" фрезерование разъема и "черновое" точение внутренней полости, зачищаются радиусные переходы.

  Проводятся следующие контрольные операции.

  Контроль механических характеристик материала на образцах, вырезанных из пробных планок. При удовлетворительных результатах продолжаются операции мехобработки, при неудовлетворительных — отливка цилиндра возвращается на перетермообработку. При повторяющихся случаях неудовлетворительных результатов входного контроля металла турбинный завод проводит термообработку отливки до отрезки пробных планок либо самостоятельно, либо под наблюдением своих специалистов на литейном заводе.

  Контроль геометрических размеров отливки, составление паспорта отливки. Устанавливаются величины припусков для окончательной мехобработки, измеряются фактические толщины стенок цилиндра в нескольких поперечных сечениях. Наиболее часто встречается значительное превышение фактической толщины стенок цилиндра относительно чертежного значения, иногда далеко выходящее за пределы допуска точности литья, причинами которого являются:

  • невысокий класс точности литья — это последствие фактического диктата литейного производства по отношению к "закрепленному" турбинному заводу, а выход за пределы достаточно широкого поля допуска возникает из-за технологических нарушений в литейном производстве, как-то:

  — технически неоправданное упрощение способа литья цилиндра-" в землю", а не в кокиль;

  — коробление модельной оснастки из-за неправильного хранения, несвоевременного ремонта, отсутствие контроля оснастки перед формовкой;

  — грубое отступление от литейной базы при установке стержней;

  — неверное выполнение системы литников;

  • невысокое качество операций формовки и заливки, всплытие стержня;

  • низкое качество формовочной смеси.

  Отмечены случаи превышения чертежной толщины стенки цилиндра более чем в два раза (например, турбина Т-100/120-130 ст. № 3 Красноярской ТЭЦ-3, ЦСД) от номинальной величины. В случае значительных отступлений толщины стенок от номинальной величины — пара отливок — верхняя половина цилиндра и нижняя половина цилиндра — подбираются селекцией из имеющегося задела отливок так, чтобы разница не превышала бы 20 % фактического значения. При отсутствии задела допустимая разница достигается дополнительной обработкой внутренних расточек и плоскости разъема и наплавкой обратной поверхности фланцев.

Категория: Ремонт паровых турбин | Просмотров: 1895 | Добавил: turbin | Рейтинг: 4.5/2 |


Форма входа



Поиск



Реклама

Open

Статистика


Светодиодное освещение
Спутниковый Gps Трекер Спот
SPOT Satellite GPS Messenger


Онлайн всего: 2
Гостей: 2
Пользователей: 0


Copyright MyCorp © 2018